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[单选题]
再热式汽轮机总焓降为：（)
A.初焓-排汽焓
B.初焓-排汽焓+再热焓升
C.初焓-排汽焓-再热焓升
D.初焓+排汽焓+再热焓升
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计算某电厂超临界压力600MW锅炉机组的汽一汽热交换器(Steamand Steam Heat Exchanger，SSHE)法相关参数。已知条件列于下列表中。
设计值(来自热力计算汇总表以及锅炉产品说明书)
| 再热蒸汽流量 | 再热器进口压力 | 再热器出口压力 | 再热器进口温度 | 再热器出口温度 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| D2(t/h) | p21(MPa) | p22(MPa) | t21(℃) | t22(℃) |
| 1484 | 4.21 | 4.04 | 306 | 569 |
| 水冷壁流量 | 水冷壁进口压力 | 水冷壁出口压力 | 水冷壁进口温度 | 水冷壁出口温度 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| L'1(t/h) | p11(MPa) | P12(MPa) | t11(℃) | t12(℃) |
| 1713.6 | 29.25(估计) | 28.9(估计) | 315.31(估计) | 410(估计) |
假设再热汽温偏低△t2=22.8℃，查阅水蒸气热力性质图表，得到下表。
中间数据
| SSHE 再热蒸汽进口焓 | 再热器出口蒸汽 焓(设计) | 再热器出口蒸汽 焓(实际) | 再热器出口蒸汽 焓差 | SSHE 再热蒸汽出口焓 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| h21(kJ/kg) | H220(kJ/kg) | H221(kJ/kg) | △H22(kJ/kg) | h22(kJ/kg) |
| 2971.51 | 3603.37 | 3551.14 | 52.23 | 3023.74 |
假设锅炉的中间点温度为420℃，汽汽热交换器的过热蒸汽入口温度为418℃，过热蒸汽出口温度为390℃，得到下表。
SSHE 参数
| SSHE再热蒸汽出口温度 | SSHE过热蒸汽出口焓 | SSHE过热蒸汽入口焓 |
| BRL | BRL | BRL |
| t22(kJ/kg) | h12(kJ/kg) | h11(kJ/kg) |
| 325.06 | 1985.30 | 2583.8 |
在等温情况下，湿空气的湿度增大，则此湿空气的比热容( )，比焓( )。
A．增大 B．不变 C．减小
某密闭容器内盛有某气体，其初态p1=2.5MPa，T1=400K，压缩因子Z1=0.80，因工艺上的需要，现将该容器内的气体加热，加热后的终态为p2=2.93MPa，T2=500K，压缩因子Z2=0.75，求该加热过程每摩尔气体吸收的热量Q(J·mol-1)。
已知：
A、减少给水加热过程的不可逆损失
B、尽量利用高压缸排汽进行回热加热
C、保证再热后各回热加热器安全
D、增加再热器后各级回热抽汽的抽汽作功量
KCl(s)298．15K时的溶解过程： KCl(s)＝＝K+(aq，ao)+Cl-(aq，∞)△Hm=17．1810／mol已知Cl-(aq，∞)和KCl(s)的摩尔生成焓分别为一167．4410／mol和一435．87kJ／mol，求K+(aq，∞)的摩尔生成焓。
下面程序的输出是【 】。 main() {enum em{em1=3，em2=l,em3}； char*aa[]={"AA"，"BB"，"CC"，"DD"}； printf("%s%s\n",aa[eml],aa[em2],aa[em3])； }
下面程序的输出走【 】。 main() {enum em {em1=3，em2=1,em3}； char*aa[]={"AA"，"BB"，"CC"，"DD"}； printf("%s%s%s\n",aa[em1],aa[em2],aa[em3])； }
