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[单选题]
在水蒸气的定温加热过程中，压力降低、焓（)。
A.增加、熵增加
B.增加、熵降低
C.减少、熵增加
D.减少、熵减少
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已知水(H2O,I)在100℃的饱和蒸气压p=101.325kPa,在此温度.压力下水的摩尔蒸发焓
=40.668kJ·mol-1.求在100℃,101.325kPa下使1kg水蒸气全部凝结成液体水时的Q,W,ΔU和ΔH.设水蒸气适用理想气体状态方程.
已知100℃水的饱和蒸气压为101.325kPa,此条件下水的摩尔热发
焓ΔAnpHm=40.668kJ·mol-1.在置于100℃低温槽中的容积为100dm3的密闭容器中,有压力120kPa的过饱和水蒸气.此状态为亚稳态.今过饱和蒸气失稳,部分凝结成液态水达到热力学稳定的平衡态.水过程的Q,ΔU,ΔH,ΔS,ΔA及ΔG.
乙烷裂解生成乙烯
已知在1273K,100.0kPa下,反应达到平衡时,p(C2H6)=2.62kPa,p(C2H4)=48.7kPa,p(H2)=48.7kPa.计算该反应的标准平衡常数Kθ.在实际生产中可在定温定压下采用加入过量水蒸气的方法来提高乙烯的产率(水蒸气作为惰性气体加入),试以平衡移动的原理加以说明.
计算某电厂超临界压力600MW锅炉机组的汽一汽热交换器(Steamand Steam Heat Exchanger，SSHE)法相关参数。已知条件列于下列表中。
设计值(来自热力计算汇总表以及锅炉产品说明书)
| 再热蒸汽流量 | 再热器进口压力 | 再热器出口压力 | 再热器进口温度 | 再热器出口温度 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| D2(t/h) | p21(MPa) | p22(MPa) | t21(℃) | t22(℃) |
| 1484 | 4.21 | 4.04 | 306 | 569 |
| 水冷壁流量 | 水冷壁进口压力 | 水冷壁出口压力 | 水冷壁进口温度 | 水冷壁出口温度 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| L'1(t/h) | p11(MPa) | P12(MPa) | t11(℃) | t12(℃) |
| 1713.6 | 29.25(估计) | 28.9(估计) | 315.31(估计) | 410(估计) |
假设再热汽温偏低△t2=22.8℃，查阅水蒸气热力性质图表，得到下表。
中间数据
| SSHE 再热蒸汽进口焓 | 再热器出口蒸汽 焓(设计) | 再热器出口蒸汽 焓(实际) | 再热器出口蒸汽 焓差 | SSHE 再热蒸汽出口焓 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| h21(kJ/kg) | H220(kJ/kg) | H221(kJ/kg) | △H22(kJ/kg) | h22(kJ/kg) |
| 2971.51 | 3603.37 | 3551.14 | 52.23 | 3023.74 |
假设锅炉的中间点温度为420℃，汽汽热交换器的过热蒸汽入口温度为418℃，过热蒸汽出口温度为390℃，得到下表。
SSHE 参数
| SSHE再热蒸汽出口温度 | SSHE过热蒸汽出口焓 | SSHE过热蒸汽入口焓 |
| BRL | BRL | BRL |
| t22(kJ/kg) | h12(kJ/kg) | h11(kJ/kg) |
| 325.06 | 1985.30 | 2583.8 |
A.在除氧器内水加热的过程中，水面上蒸汽分压力逐渐增加，气体分压力逐渐降低，使溶解在水中的气体不断地逸出
B.在除氧器内水加热的过程中，水面上蒸汽分压力逐渐增加，气体分压力逐渐增加，使溶解在水中的气体不断地逸出
C.加热除氧的理论基础是气体的溶解定律
D.加热除氧的理论基础是波义尔一马略特定律
A.减少给水加热过程的不可逆损失
B.尽量利用高压缸排汽进行回热加热
C.保证再热后各回热加热器安全
D.增加再热器后各级回热抽汽的抽汽作功量
Hg在100kPa下的熔点为-38.87℃,此时比熔化焓
液态Hg和固态Hg的密度分别为ρ(l)=13.690g·cm-3和ρ(s)=14.193g·cm-3.求:
(1)压力为10MPa下Hg的熔点:
(2)若要Hg的熔点为-35C,压力简增大至多少？
